Мосты

СОДЕРЖАНИЕ.

1 УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА.

2 МАТЕРИАЛЫ.

3 КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

4 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

5 АРМИРОВАНИЕ ПЛИТЫ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ.

6 МОСТОВОЕ ПОЛОТНО.

6.1Одежда.

6.2 Тротуар.

6.3 Ограждение.

6.4 Водоотвод.

7 ОПОРНЫЕ ЧАСТИ.

8 НАГРУЗКИ.

9 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ МЕЖДУ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ УСИЛИЙ В ПЛИТАХ.

11 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.

1 УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОСТА.

Температура наружного воздуха.

Средняя по месяцам, 0С:

январь - 11,3

февраль - 11

март - 6,5

апрель 1,5

май 8,2

июнь 13,8

июль 16,8

август 14,4

сентябрь 8,8

октябрь 2,5

ноябрь - 3,2

декабрь - 8,5

Среднегодовая 2,20С

Абсолютная минимальная - 440С

Абсолютная максимальная 340С

Средняя максимальная наиболее жаркого месяца 22,10С

Наиболее холодных суток обеспеченностью:

0,98 - 380С

0,92 - 350С

Наиболее холодной пятидневки обеспеченностью:

0,98 - 340С

0,92 - 310С

Период со средней суточной температурой воздуха:

1,0

?f =1,0 для НК- 80

?f =1,2 при расчетах тротуаров совместно с другими нагрузками.

1+?=1,3 при ? 5,0 м для нагрузки НК- 80

1+?=1 к нагрузке на тротуарах.

Нагрузки.

Конструкции моста рассчитаны на следующие нагрузки и воздействия:

Постоянные: собственный вес конструкций и воздействие усилия

предварительного обжатия.

Временные: вертикальные от подвижного состава и пешеходов.

Определение нагрузок.

Постоянная нагрузка на пролетное строение состоит из собственного веса

сборных плит длинной 17,5 м, тротуаров, перильной одежды.

Собственный вес одного метра плиты (рис. 8.3) с учетом бетона

продольных швов при плотности железобетона ? =2,5 т/м3 [1*0,75-2*0,325*0,3-

2(3,14*0,3252/4)]*2,5 *

*10=9,72 кН/м. В скобках записана площадь поперечного сечения плиты как

площадь прямоугольника минус площадь двух отверстий, каждая из которых

состоит из площади прямоугольника (второй член) и площади двух полукругов

или одного круга ( третий член).

При четырнадцати плитах по ширине пролетного строения на 1 м его длины

приходится:

9,72*14=136,11 кН/м.

Вес двух тротуаров шириной 1,5 м каждый и перильного ограждения по

типовому проекту 2*15=30 кН/м.

Общий собственный вес конструкции на всю ширину пролетного строения

136,11+30=166,11 кН/м.

Принятая конструкция дорожной одежды показана на рис. 8.4 (поперечный

уклон моста создается за счет уклона ригеля).

Вес дорожной одежды с полной ширины пролетного строения:

асфальтобетон на проезжей части моста и полосах безопасности

0,07*11,5*2,3*10=18,51 кН/м;

асфальтобетон на тротуарах

0,04*1,5*2*2,3*10=2,76 кН/м;

суммарный вес покрытия ездового полотна и тротуаров

18,51+2,76=21,27 кН/м;

защитный слой из армированного бетона

0,04*11,5*2,5*10=11,5 кН/м;

гидроизоляция

0,01*11,5*1,5*10=1,73 кН/м;

цементная стяжка

0,03*11,5*2,1*10=7,25 кН/м;

суммарный вес защитных и выравнивающего слоев

11,5+1,73+7,25=20,48 кН/м.

Распределив всю нагрузку между плитами поровну, получим на одну плиту:

от собственного веса конструкций

g1=166,11/13,7=12,12 кН/м;

от покрытия ездового полотна и тротуаров

g2=21,27/13,7=1,55 кН/м;

от выравнивающего, изоляционного и защитного слоев

g3=20,48/13,7=1,49 кН/м.

Разделение постоянной нагрузки на три части g1, g2, g3 вызвано разными

коэффициентами надежности для этих нагрузок.

Временная нагрузка на пролетное строение для дороги 2 технической

категории принимается от автотранспортных средств А-11, от толпы на

тротуарах и от тяжелых транспортных единиц НК- 800.

Рис. 8.1 Нагрузки на мост Г 11.5 .

Схемы автомобильных нагрузок А 11 в виде полосы равномерно

распределенной нагрузки интенсивностью V=0,98*11 кН/м =0,1*11 тс/м и

одиночной тележки с давлением на ось Р=9,81*11 кН = 11 тс .

Схема от тяжелой одиночной нагрузки в виде колесной нагрузки (с одной

четырехосной машины) НК 80 общим весом 785 кН (80 тс).

9 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ МЕЖДУ ПЛИТАМИ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ.

Метод внецентренного сжатия.

В этом методе наиболее нагруженной всегда является крайняя плита

пролетного строения. Линия влияния давления на нее строится по значениям

ординат под крайними плитами

?=1/n+а12/2?ai2

где n- число плит в поперечном сечении моста, n=14; аi- расстояние

между центрами тяжести симметричных относительно оси моста плит: а1= 13 м,

а2= 11 м, а3= 9 м, а4=7 м,

а5= 5 м, а6= 3 м, а7= 1 м;

?аi2=132+112+92+72+52+32+12=455.

Ординаты линии влияния давления на крайнюю левую плиту (рис. 9.1, 9.2,

9.3):

?1=1/14+132/2*455=0,257;

?1^=1/14-132/2*455=- 0,144.

Коэффициенты поперечной установки определяем для каждого вида нагрузки

отдельно как сумму ординат линии влияния давления под центрами тяжести

транспортных единиц или полос, для толпы- как ординату под точкой

приложения равнодействующей.

При загружании линии влияния нагрузки устанавливаем в самое невыгодное

положение с учетом габаритов проезда и правил расстановки автомобилей.

Принятый на пролетном строении габарит Г- 11,5 предусматривает две полосы

движения. Поэтому в нашем случае расчетное число полос нагрузки А- 11- две.

Для нагрузки А- 11 рассматриваем два варианта расстановки.

Первый вариант- расчетные полосы нагрузки смещаются на край проезжей

части с минимальным расстоянием 1,5 м от оси крайней полосы безопасности. В

этом варианте усилия от нагрузки А- 11 сочетаются с усилиями от толпы на

тротуаре.

Рис.9.1 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия

для нагрузки А- 11 и толпы на тротуаре (размеры в м).

Второй вариант- две полосы (независимо от габарита моста,

предусматривающего более одной полосы движения) устанавливаются на край

ездового полотна с минимальным расстоянием 1,5 м от оси крайней полосы до

бордюра (усилия, соответствующие этому положению нагрузки, учитываются лишь

в расчетах на прочность).

Следует помнить, что при определении КПУ для полосовой нагрузки А- 11,

для всех полос, кроме первой, в качестве множителя к ординатам должен быть

введен коэффициент s1=0,6, учитывающий возможное неполное загружание полос

автомобилями.

Рис. 9.2 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия

для нагрузки А- 11 (размеры в м).

Нагрузка НК- 80 устанавливается на краю проезжей части.

Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А- 11 на краю

проезжей части (рис. 9.3):

для полосовой нагрузки

КПУА=0,136+0,6*0,107=0,257;

для тележек

КПУАт=0,136+0,05=0,186.

Рис. 9.3 Загружание пролетного строения по методу внецентренного сжатия

для нагрузки НК- 80 (размеры в м).

Коэффициенты поперечной установки от толпы на тротуаре КПУт= 0,264.

Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А 11 на краю

ездового полотна (рис.9.2):

для полосовой нагрузки

КПУА= 0,193+0,6*0,107=0,257;

для тележек

КПУАт= 0,193+0,107= 0,3.

Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК- 80 на краю проезжей

части (расстояние от равнодействующей до края полосы безопасности 1,75 м),

КПУК=0,128.

Метод внецентренного сжатия моментом кручения.

По обобщенному методу внецентренного сжатия М.Е.Гибшмана ординаты под

центрами тяжести крайних плит линии влияния давления на крайнюю плиту

вычисляются по формуле:

?=1/ n± а12/ 2?а12+4n(К/ П)

где n- число плит в поперечном сечении, n=14; К- прогиб плиты в сечении

под единичной силой вызванный этой силой; П- угол закручивания плиты в

месте приложения единичного крутящего момента, вызванный этим моментом; К и

П определяются в том же сечении, что и КПУ.

Для середины пролета балки:

К/ П=(1/ 12)*(G Ik/ E I)l2.

Момент инерции поперечного сечения плиты i определяем из условия

равенства их площадей и моментов инерции.

Площадь овального отверстия (рис.9.4):

А1=d1h1+(?d2/ 4)=32,5*3+(3,14*32,52/ 4)=1804 см2.

Момент инерции овального отверстия относительно его центральной оси

x1- x1:

Ix1=d1h13/ 12+2[0,00686 d4+ ?d2/ 8(0,2122d+h1/ 2)2]=32,5*303/

12+2[0,00686*

*32,54+3,14*32,52/ 8(0,2122*32,5+30/ 2)2]= 486000 см4.

Для прямоугольника Ix1=bhn13/ 12=A1hn12/ 12, отсюда hn1=…12 Ix1/

A1=…12*

*486000/ 1804= 56,9? 57 cм.

Приведенное поперечное сечение плиты показано на рис.9.4.

Толщина верхней плиты:

hI^=6,5+(62,5- 57/ 2)=9,25 см.

Толщина нижней плиты:

hI=6+(62,5- 57/ 2)= 8,75 см.

Положение центра тяжести плиты относительно ее нижней грани:

Sn=100*752/ 2- 2*32,5*57(8,75+57/ 2)= 143239 см3;

Аn=100*75- 2*32,5*57= 3795 см2;

y =Sn/ An= 143239/ 3795= 37,74 см.

Момент инерции поперечного сечения:

I=100*753/ 12+100*75(75/ 2- 37,74)2- 2[32,5*573/ 12+32,5*57(57/ 2+8,75-

- 37,74)2]= 25,12*105 см4= 25,12*10-3 м4.

Момент инерции кручения определяется для замкнутого коробчатого сечения

без учета средней стенки, так как в силу симметрии сечения касательные

напряжения в ней отсутствуют:

Iк=4а12*а22/ [а2/ с2+ а2/ с3+ 2(а1/ с1)],

где а1 и а2- высота и ширина прямоугольника, образованного прямыми,

проведенными посередине толщины стенок коробки; с1, с2 и с3- соответственно

толщины боковых, нижних и верхней стенок коробки (рис.9.4).

Тогда:

Iк=4*662*87,52/ [87,5/ 8,75+ 87,5/ 9,25+ 2(66/ 12,5)]= 44,44*105 см4=

44,44*10-3 м4.

Поправка на кручение:

4n(К/ П)=(1/ 3)n(GIk/ E I)lp2= (1/ 3)*14(0,42*44,44*10-3/ 25,12*10-

3)16,92= 999,63.

Отношение G/ E принято равным 0,42.

Краевые ординаты линии влияния давления:

?1=1/ 14+ 132/ 2*455+ 999,63= 0,159;

?1^=1/ 14- 132/ 2*455+ 999,63= - 0,017.

Загружание линии влияния производим по описанным выше правилам

(рис.9.5).

Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А- 11 на краю

проезжей части:

для полосовой нагрузки

КПУА=0,101+ 0,6*0,068=0,142;

для тележек

КПУАт=0,101+ 0,068= 0,169.

Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК- 800 на краю проезжей

части КПУК= 0,098.

Коэффициент поперечной установки от толпы на левом тротуаре

КПУт= 0,161.

Метод Б.Е.Улицкого.

Ведя расчет по этому методу, принимаем, что все плиты в поперечном

направлении соединены между собой шарнирами, расположенными в уровне

нейтральной плоскости. Расчленяем пролетное строение на отдельные плиты,

проводя вертикальные сечения по шарнирам. Взаимодействие отдельных плит

между собой характеризуется поперечными силами Q (x) в этих сечениях. Закон

изменения поперечных сил вдоль пролета принят в виде:

Q(x)=??n=1 g sin n?x/ l ,

где g=2/ l Sl0Q(x)sin (n?x/ l)dx.

Число неизвестных в системе равно числу сечений- в нашем примере

тринадцати (рис.9.6).

Для определения их составляется система уравнений, каждое из которых

выражает равенство кривизн волокон соседних плит в вертикальной плоскости.

В сечении i:

(Б- Ebцbn/ Glk)gi-1- 2(Б+ Ebц bn/ Glk)gi+ (Б- Ebцbn/ Glk)gi+1=(- Кл+

Кпр)*[1± {El/ Glk}bэbц*

*(n?/ l)2],

где Б=l2/ n2?2l- характеризует деформации волокон, вызванные изгибом в

вертикальной плоскости силами Q(x); bц- расстояние от расчетного сечения до

центра изгиба плиты; bn- расстояние от плоскости действия сил Q(x) до

центра изгиба плиты; bэ- расстояние от плоскости действия внешних сил до

центра изгиба плиты.

Геометрические характеристики сечения плиты, полученные из предыдущих

расчетов:

I= 25,12*105 см4; Ik= 44,44*105 см4; G/ E= 0,42.

Поскольку поперечное сечение плиты симметрично, то центр изгиба плиты

лежит на оси симметрии и bц=bn=bэ= 50 см.

Коэффициенты при неизвестных g вычисляются при

Б= 16902/ n2?2 25,12*105= 0,115/ n2;

Ebцbn/ GIk=502/ 0,42*44,44*105= 0,0014.

Значения грузовых членов определяем исходя из загружения пролетного

строения еденичной равномерно распределенной вдоль пролета нагрузкой q= 1

Н/ см.

При этом:

К= 2 l2q/ n3?3l(1- cos n?)= 2*16902*1/ n3?3 25,12*105(1- cos n?)=

0,074/ n3(1- cos n?)=

=0,147.

При установке экстремальные коэффициенты каждого метода сведены в

таблицу 9.1.

Таблица 9.1 Коэффициенты поперечной установки, полученные разными

методами.

Анализ данных, помещенных в табл. 9.1, показывает, что коэффициенты

поперечной установки, определенные по методу внецентренного сжатия,

оказываются существенно разными по сравнению с определенными другими

методами. Наибольшее приближение к значениям, полученным по методу

Б.Е.Улицкого, основанному на наиболее точных предпосылках, дает метод

распределения нагрузки для плитных пролетных строений М.Е.Гибшмана.

При выполнении курсовых и дипломных проектов, если отношение ширины

плитного пролетного строения к длине пролета меньше единицы, можно

пользоваться методом распределения нагрузки для плитных пролетных строений

М.Е.Гибшмана либо обобщенным методом внецентренного сжатия.

В сечениях у опор считаем, что каждая из плит воспринимает лишь

нагрузку, расположенную непосредственно на ней.

Поскольку расстояния между центрами полос нагрузки А-11 и между

центрами колес нагрузки НК- 800 превышает ширину одной плиты, то на плите

размещается лишь одна колея нагрузки или одно колесо и коэффициент

поперечной установки в этих случаях КПУоп=0,5.